1 前言

　　漢鋼2280m?高爐2012年8月投產(chǎn)，設(shè)計(jì)年均利用系數(shù)2.4t/（m?.d），設(shè)計(jì)高爐壽命15年。高爐采用適當(dāng)矮胖、適宜強(qiáng)化冶煉的操作爐型，磚壁合一薄內(nèi)襯全冷卻壁結(jié)構(gòu)，在高熱負(fù)荷區(qū)域等關(guān)鍵部位采用銅冷卻壁；高爐冷卻系統(tǒng)采用聯(lián)合全軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)。

　　1.1 高爐底缸結(jié)構(gòu)

　　內(nèi)襯設(shè)計(jì)時(shí)充分考慮高爐各部位不同的工作條件和侵蝕機(jī)理，有針對(duì)性的選用耐火材料，并在結(jié)構(gòu)上加強(qiáng)耐火磚襯的穩(wěn)定性。如圖1所示，爐底第1層滿鋪國(guó)產(chǎn)超高導(dǎo)石墨磚，高度400mm； 第2、3層滿鋪國(guó)產(chǎn)微孔碳磚，總高度800mm；第4、5層中心砌筑國(guó)產(chǎn)微孔碳磚（直徑φ9400mm）、外側(cè)砌國(guó)產(chǎn)超微孔碳磚，高度800mm；第6、7層立砌楔形剛玉莫來石磚，總高度800mm；整個(gè)爐底砌體高度2800mm。爐缸側(cè)壁外側(cè)第6～10層采用國(guó)產(chǎn)超微孔碳磚，總高度2000mm，爐缸側(cè)壁外側(cè)第11～18層采用國(guó)產(chǎn)微孔碳磚（其中：第11～14層每個(gè)鐵口通道區(qū)域采用超微孔碳磚，范圍2000x1600mm），總高度3300mm，爐缸側(cè)壁內(nèi)側(cè)陶瓷杯采用小塊塑性相剛玉磚，總高度4500mm。

　　1.2 高爐冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì)

　　高爐采用聯(lián)合軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)，將冷卻壁、爐底、風(fēng)口小套、中套、直吹管、熱風(fēng)閥、倒流休風(fēng)閥通過串聯(lián)和并聯(lián)的方式組合在一個(gè)系統(tǒng)中。具體方案是：從軟水泵站出來的軟水在爐前一分為二，其中冷卻爐底550m3/h，冷卻壁直冷管3200m3/h，兩者回水進(jìn)入冷卻壁回水總管，從冷卻壁回水總管出來的軟水一分為三，一部分經(jīng)高壓增壓泵增壓，供風(fēng)口小套使用；另一部分經(jīng)中壓增壓泵增壓，供風(fēng)口二套、直吹管、熱風(fēng)閥使用；兩者回水與多余部分一起回到總回水管，經(jīng)過脫氣罐脫氣和膨脹罐穩(wěn)壓，最后回到軟水泵房，經(jīng)過二次冷卻，再循環(huán)使用。

　　1.3 爐缸側(cè)壁溫度升高情況

　　2018年2月爐缸標(biāo)高9.394m 07B點(diǎn)溫度650-720℃，10.196m 07B點(diǎn)溫度520-570℃，07B點(diǎn)在18#、19#風(fēng)口下方；9.394m05B點(diǎn)溫度670-700℃，05B點(diǎn)在12#、13#風(fēng)口下方，關(guān)鍵點(diǎn)爐體溫度變化趨勢(shì)見圖2。從標(biāo)高9.394m、10.196m處反映出來的問題，說明爐缸區(qū)域碳磚環(huán)狀侵蝕已形成。根據(jù)B點(diǎn)熱電偶插入深度890mm進(jìn)行測(cè)算，標(biāo)高9.394m處陶瓷杯已完全侵蝕，碳磚剩余厚度740mm，已嚴(yán)重威脅到高爐的安全生產(chǎn)，按照2#高爐的全壽命管理應(yīng)以該區(qū)域的侵蝕管理為重點(diǎn)。

　　2 爐缸側(cè)壁溫度升高原因

　　2.1 焦炭質(zhì)量差

　　焦炭質(zhì)量好壞直接決定爐缸透氣性和透液性，尤其在死鐵層氣流影響弱，鐵水流動(dòng)對(duì)爐缸側(cè)壁溫度影響有巨大作用。主要表現(xiàn)在焦炭灰分高，反應(yīng)后強(qiáng)度低，使高爐下部死焦堆焦炭粒度變小，焦柱氣孔度變差，影響高爐鼓風(fēng)的穿透。并導(dǎo)致死焦柱透液性差，死焦柱沉坐在爐底，鐵水環(huán)流對(duì)爐缸側(cè)壁和爐缸爐底交界部位的沖刷作用加劇，在鐵口中心線以下，導(dǎo)致爐缸側(cè)壁和爐缸爐底交界處產(chǎn)生嚴(yán)重的象腳侵蝕。漢鋼2號(hào)高爐全部使用外購(gòu)搗固水熄焦，質(zhì)量較差，焦炭質(zhì)量變化趨勢(shì)見圖3，如圖所示M40在2018年1-3月呈下降趨勢(shì)，含沫在2018年1-3月顯著增加。

　　2.2 爐缸冷卻壁與碳磚間存在氣隙

　　爐缸傳熱過程簡(jiǎn)單來講熱量通過陶瓷杯、炭磚、搗打料傳給冷卻壁，由冷卻水帶走熱量，部分熱量再由冷卻壁傳給爐殼由大氣帶走，因此爐缸由內(nèi)到外導(dǎo)熱系數(shù)越來越高。當(dāng)爐襯與冷卻壁之間存在氣隙，兩者失去關(guān)聯(lián)性，傳熱受到阻礙，局部炭磚熱量無法及時(shí)導(dǎo)出，致使炭磚熱面溫度升高，炭磚無法給對(duì)應(yīng)部位的陶瓷杯提供保護(hù)，局部陶瓷杯被侵蝕掉，鐵水直接接觸炭磚。冷卻壁水溫差監(jiān)控系統(tǒng)便顯示鐵口區(qū)域水溫差偏高，經(jīng)排查發(fā)現(xiàn)存在嚴(yán)重串煤氣現(xiàn)象，歷次檢修期間均采取灌漿處理，但效果不佳。爐缸冷卻壁與碳磚間大量氣隙的存在，導(dǎo)致導(dǎo)熱性嚴(yán)重不足，碳磚熱面熱量不能及時(shí)通過冷卻水帶走，難以形成正常厚度的凝鐵層，陶瓷杯破壞后鐵水很容易接觸到碳磚，鐵水溶蝕及滲透加速了碳磚侵蝕。

　　2.3 鐵口維護(hù)不到位

　　從2017年開始因鐵口區(qū)域串煤氣，使得鐵口難以維護(hù)，加之炮泥質(zhì)量影響，導(dǎo)致鐵口工作狀況變差，經(jīng)常出現(xiàn)滲漏和泥包斷裂現(xiàn)象，深度長(zhǎng)期在2.6m運(yùn)行，鐵口深度偏淺和工作不穩(wěn)定，加劇了爐缸鐵口區(qū)域碳磚的侵蝕。

　　3 護(hù)爐措施

　　為樹立大工藝統(tǒng)領(lǐng)思想，完善監(jiān)管機(jī)制，確保高爐穩(wěn)定、順行、長(zhǎng)壽，陜鋼集團(tuán)漢鋼公司及煉鐵事業(yè)部高度重視爐缸工作狀況，多次召開了“高爐穩(wěn)定、順行、長(zhǎng)壽”專題研討會(huì)及護(hù)爐工作會(huì)議，會(huì)議形成了指導(dǎo)生產(chǎn)組織、爐料采購(gòu)、工藝控制等環(huán)節(jié)的備忘錄和預(yù)案。其中包括《高爐穩(wěn)定順行長(zhǎng)壽備忘錄》、《漢鋼高爐全壽命生產(chǎn)運(yùn)行管理辦法》、《漢鋼2#爐護(hù)爐現(xiàn)狀與方案》和《漢鋼公司2#高爐爐缸預(yù)案(執(zhí)行）》等。

　　3.1 完善監(jiān)控體系

　　為了加強(qiáng)監(jiān)控，對(duì)爐缸有故障的4根熱電偶進(jìn)行了修復(fù)（目前還有2根因燒壞無法修復(fù)），爐缸標(biāo)高9.394m～13.499m，共5層，每層8方向16個(gè)點(diǎn)，共80個(gè)熱電偶測(cè)溫點(diǎn)；加裝爐殼測(cè)溫裝置200個(gè)點(diǎn)；完善在線水溫差熱流強(qiáng)度監(jiān)測(cè)點(diǎn)共計(jì)280個(gè)（1至3段冷卻壁每段84個(gè)，每塊冷卻壁2個(gè)；4段冷卻壁28個(gè)，每塊冷卻壁1個(gè)）；同時(shí)完善爐缸侵蝕模型；實(shí)現(xiàn)爐缸區(qū)域全覆蓋監(jiān)控體系。并要求每班對(duì)爐缸區(qū)域的爐殼溫度和水溫差進(jìn)行手動(dòng)監(jiān)測(cè)，確保爐殼溫度、水溫差、熱流強(qiáng)度在線檢測(cè)系統(tǒng)運(yùn)行正常，對(duì)數(shù)據(jù)、趨勢(shì)圖變化提供實(shí)時(shí)分析和判斷依據(jù)。

　　3.2 優(yōu)化工藝操作

　　3.2.1 提高焦炭質(zhì)量改善料柱透氣性

　　爐缸側(cè)壁溫度升高，一方面是由于爐內(nèi)死料柱的透氣性、透液性變差，致使?fàn)t內(nèi)渣鐵只能從死料柱與爐缸側(cè)壁之間流出，最終導(dǎo)致爐體耐火磚的侵蝕，通過提高焦炭的冷熱態(tài)強(qiáng)度、提高M(jìn)40，減少焦炭粉末入爐來增加料柱透氣性、透液性，降低死料柱周邊鐵水密度，減少鐵水環(huán)流。

　　3.2.2 加入含鈦爐

　　料護(hù)生產(chǎn)實(shí)踐證明在爐缸受到侵蝕時(shí)，采用含鈦爐料護(hù)爐是有效的，可以延長(zhǎng)高爐壽命，隨著侵蝕加深應(yīng)增加其加入量，應(yīng)根據(jù)各爐具體情況探求合適的[Ti]含量，控制好鐵水成分及鐵水溫度。在爐缸侵蝕到按控制標(biāo)準(zhǔn)需要護(hù)爐時(shí)，最好采取長(zhǎng)期加鈦?zhàn)o(hù)爐做法。但隨著含鈦爐料加入量的增加，會(huì)影響爐缸的活躍性，嚴(yán)重時(shí)會(huì)出現(xiàn)爐缸堆積。因此在采取加入含鈦爐料護(hù)爐時(shí)要取得護(hù)好爐，同時(shí)又要保持爐況順行、穩(wěn)定。漢鋼2號(hào)高爐配加含鈦球團(tuán)礦進(jìn)行護(hù)爐，將球團(tuán)礦中含鈦量由0.5%逐步增加到3.5%，生鐵中[Ti]含量由原來的0.05%提高到0.12%以上，取得了良好的效果。

　　3.2.3 調(diào)整風(fēng)口進(jìn)狀態(tài)

　　縮小爐缸側(cè)壁溫度偏高區(qū)域風(fēng)口面積，并對(duì)高爐進(jìn)行堵風(fēng)口作業(yè)，其中3月15日至4月25日堵18#風(fēng)口，4月26日利用檢修機(jī)會(huì)對(duì)12#、13#、18#、19#風(fēng)口由φ115mm縮小到φ110mm；4月27日至5月5日堵13#風(fēng)口。后續(xù)將利用檢修機(jī)會(huì)逐步換成加長(zhǎng)風(fēng)口，風(fēng)口長(zhǎng)度由583mm加長(zhǎng)至620mm，使回旋區(qū)向爐缸徑向推進(jìn)。

　　3.2.4 爐體灌漿

　　在爐體有氣隙的地方進(jìn)行灌漿，堵塞氣隙，能改善傳熱條件，對(duì)保護(hù)爐襯、降低溫度，均有突出作用。先對(duì)爐底西南、東南、西北、東北、南邊、北邊分別進(jìn)行灌漿，然后再對(duì)爐缸進(jìn)行灌漿，有效的堵塞了氣隙。

　　3.2.5 強(qiáng)化冷卻

　　針對(duì)2280m3高爐已到中后期，軟水系統(tǒng)能力不夠，一是將冷卻水流量開到最大，軟水總流量由4250m?/h增加到4400m?/h；二是增加2臺(tái)新空冷器，空冷器由原來的12臺(tái)增加到14臺(tái)，軟水進(jìn)水溫度由43℃降低到40℃；三是對(duì)高溫部位進(jìn)行外噴水冷卻。

　　3.2.6 加強(qiáng)爐前鐵口維護(hù)

　　爐前鐵口操作推行標(biāo)準(zhǔn)化作業(yè)，不斷改善炮泥質(zhì)量，提高鐵口合格率，確保及時(shí)出凈渣鐵。目前鐵口深度控制在2900-3100mm，出鐵間隔時(shí)間控制在15min以內(nèi)，東、西場(chǎng)出鐵基本均勻。兩鐵口出鐵均勻后可減少鐵水環(huán)流對(duì)爐缸耐材的侵蝕。

　　3.2.7 減少爐內(nèi)漏水

　　發(fā)現(xiàn)風(fēng)口小套漏水，要及時(shí)組織進(jìn)行更換，對(duì)漏水的冷卻壁水管進(jìn)行穿管處理，減少爐內(nèi)漏水對(duì)爐缸炭磚的侵蝕。

　　4 結(jié)語

　　（1）爐缸燒穿是煉鐵生產(chǎn)中最嚴(yán)重的安全事故之一，針對(duì)同樣的爐缸側(cè)壁溫度高要分析出主要原因，對(duì)癥下藥采取有效措施，以達(dá)到延長(zhǎng)高爐壽命的目的 。

　　（2）在爐缸受到侵蝕時(shí)，采用含鈦爐料護(hù)爐是一種重要的措施。

　　（3）在爐缸側(cè)壁受到侵蝕時(shí)，要果斷堵風(fēng)口，并配合縮小風(fēng)口直徑提高鼓風(fēng)動(dòng)能，發(fā)展中心氣流，對(duì)于控制爐缸側(cè)壁溫度升高有較好的效果。

　　（4）高爐中后期必須想辦法提高其冷卻強(qiáng)度。